Устройство электродинамической защиты объектов работает следующим образом.

Вариант   (а)   практически   представляет устройство     электродинамической     защиты "тандемного"  типа,   состоящего   из  двух  и более последовательно соединенных боевых элементов I,  II,  III, Разрядный ток в такой цепи    начинается    протекать    с   момента замыкания  головной частью кумулятивной струи        (КС)        последнего        по       ходу межэлектродного промежутка. При движении всех последующих элементов КС в каждом из этих   промежутков   ток   имеет   одинаковое значение. Однако ток через участок КС между двумя   боевыми   элементами   может   быть существенно    уменьшен     при    достаточно малом сопротивлении соединяющих боевые элементы    проводников,    выполняющих    в данном случае роль шунта по отношению к КС.

Вариант   (б)   отличается   от   базового включением       одного       или       нескольких разделителей 7, выполненных из материала с высокой   проводимостью  (медь,   алюминий). Разрядный ток в цепи начинает протекать с момента        подхода        головной        части пробивающей боевой элемент КС к нижнему электроду   3.    С   этого   момента    времени элементом электрической цепи становятся участок КС, находящийся в межэлектродном промежутке,      проводящая      плазма, находящаяся в пробитом струей канале, и пробитый   струей   разделитель.    При   этом разделитель как бы "берет на себя" часть полного    тока,    способствуя    тем    самым  уменьшению тока I через соответствующий
участок   струи.   В   такт   ситуации   по   мере движения элементов КС в межэлектродном промежутке ток I через каждый элемент будет меняться таким образом, что в законе его изменения будет существовать "пауза тока", соответствующая   движению   элемента   в области разделителя. В результате наличие "паузы" тока  ведет  к большему "расшатыванию"     КС     по     сравнению     с однонаправленным   монотонным электродинамическим  воздействием.   Еще  в большей степени увеличиваются параметры колебательного процесса и скорость радиального рассеивания элемента КС при включении в боевой элемент электродинамической защиты двух и более проводящих разделителей.

В варианте (в) так же реализуется идея последовательных   электродинамических воздействий на КС. От варианта (а) данная схема отличается    введением дополнительного боевого элемента II (одного или нескольких II, III), в массиве диэлектрика    4    которого    с    этой    целью выполнен канал 8. Идея такого устройства возникает из анализа недостатков, присущих как схеме (а), так и основной из ныне существующих схем электродинамической защиты, принятой за прототип, и заключающихся в том, что в связи с конечным временем выхода разрядного тока на максимальное значение, электродинамическое воздействие на головные элементы КС практически не ощущается. В схеме же (в) при пробитии КС первого боевого элемента 1 электрическая цепь источника энергии 1 сказывается разомкнутой только через воздушный промежуток канала 8, выполненного в массиве диэлектрика и второго боевого элемента II. Обеспечению одновременного пробоя этого воздушного промежутка может способствовать выполнению на обращенных друг к другу сторонах электродов второго боевого элемента II заостренных выступов 9 концентраторов электрического поля, находящихся в полости канала. В результате головная часть КС пробивает во втором элементе II канал с проводящей плазмой, шунтирующее влияние которой по отношению к КС невелико. Наличие же параллельного ранее пробитого промежутка 8 по существу эквивалентно незначительному увеличению диаметра, окружающего головную часть струи канала с плазмой. В такой ситуации замкнувший межэлектродный промежуток участок КС сам выступает в роли шунта и как бы "берет на себя" большую часть полного тока, что позволяет эффективно воздействовать на головную часть КС и оказывать повторное дополнительное воздействие на последующие участки струи.

Общая эффективность устройства еще более повышается при использовании нескольких (двух и более) дополнительных боевых элементов (II, III,) с каналами и выступами.

С целью подтверждения положительного эффекта предлагаемого  устройства электродинамической    защиты    (вариантов) проводилось   сопоставление   предлагаемых схем     и     прототипа     с     использованием численных   методов   расчетов.   В   качестве основного    критерия    при    сопоставлении различных схем (вариантов) использовались параметры движения элемента КС в области воздействия электродинамической защиты и за   ее   пределами,   так   как   по   характеру
изменения      во     времени      радиальной скорость VR наружной поверхности элемента струи можно судить о механическом действии тока. Расчет предсказывает, что на выходе из области   воздействия  электродинамической защиты   базового   варианта,   принятого   за прототип,     материал     струи     существенно рассеивается   в   радиальном   направлении ("размах"     колебаний     струи на     выходепримерно   в   10   раз   превышает   "размах" колебаний до входа в область воздействия), что дает представление о действии импульса тока     на    элемент     КС    и  определяет приведенное  выше снижение глубины пробития струей на 60 80% Использование же предлагаемых      вариантов      еще      более увеличивает    радиальную     скорость рассеивания как минимум в 4 6 раз (при использовании одного и двух дополнительных боевых элементов, соответственно) по сравнению с прототипом, причем в варианте (в)   осуществляется    воздействие   и    на головные    участки    струи,     что    приводит практически к полной ликвидации пробивного действия,   т.е.   не   пробитию  защищаемого объекта.